本发明专利技术公开了一种制备高质量芳烃和溶剂油的重整方法，其步骤如下：石脑油原料经过加热装置加热后，进入反应装置；所得反应产物经过换热冷却后进入高压分离装置；所得重整产物进入稳定塔系统进行处理；塔底所得重整生成油进入抽提系统；所得混合芳烃采出作为汽油调和产品或直接作为芳烃产品，所得抽余油进入抽余油依次经过抽余油第一切割塔和抽余油第二切割塔与抽余油第三切割塔相连接；底部采出重抽余油经过加热装置加热后，进入另一反应装置进行反应；所得反应产物经换热冷却后进入高压分离装置。本发明专利技术的优点是：处理能力、液体收率、芳烃产率、各种溶剂油、氢气产量大大提高。
【技术实现步骤摘要】
本专利技术涉及一种催化重整方法，特别涉及一种制备高质量芳烃和溶剂油的重整方 法。
技术介绍
随着汽车工业的快速发展及石油化学工业对芳烃需求的增长，特别是国家对环境 保护的日益严格要求，催化重整汽油以其高辛烷值、低烯烃和痕量硫而成为新标准汽油中 理想的调和组分之一。催化重整副产物的大量氢气又为提高油品质量，发展加氢工业提供 大量廉价氢源。因此，催化重整作为生产高辛烷值汽油及芳烃的重要炼油工艺，在炼油、化 工工业中发挥着越来越重要的作用。催化重整装置按催化剂再生方式，目前主要可分为半再生式重整和连续重整两 类。两类催化重整装置因具有各自不同的特点，被各炼厂按其不同的原料加工要求而选择。半再生式重整由于装置投资小，操作灵活，操作费用低，适于不同的生产规模等特 点，仍占用重要地位。自钼/铼催化剂问世以来，半再生式重整催化剂的研究和应用得到了充分的发 展，已到达相当高的水平。半再生重整装置大多面临扩大处理能力的压力，扩能改造当然 是解决问题的途径，但对于负荷增加不大的装置，如果能通过提高催化剂活性，增大进料空 速，从而提高装置处理量，则是最有利的方法。另一方面，重整原料来源呈现多样化趋势，低 芳烃潜含量的石脑油及焦化汽油等二次加工油在重整原料中所占比例加大，重整原料的劣 质化趋势越来越明显。原料的劣质化对催化剂活性提出了更高的要求。因此提供一种能够提高处理能力，并且提高液体收率、芳烃产量、辛烷值以及氢气 产量以及采出各种溶剂油的重整系统及其方法就成为该
急需解决的难题。
技术实现思路
本专利技术的目的之一是提供一种能够提高处理能力，并且提高液体收率、芳烃产量 以及氢气产率同时提供高产品的辛烷值和各种溶剂油的重整系统。为实现上述目的，本专利技术采取以下技术方案方案之一一种制备高质量芳烃和溶剂油的重整系统，包括加热装置，与之相连的反应装置； 其特征在于所述反应装置分为两部分，反应装置和另一反应装置，所述反应装置包括第一 和/或第二反应装置(和/或更多反应装置)，该反应装置通过高压分离装置和稳定塔系统 与抽提系统相连接，所述抽提系统通过抽余油第一切割塔和抽余油第二切割塔与抽余油第 三切割塔连接，所述抽余油第三切割塔底部通过管线与另一反应装置相连接，所述另一反 应装置的另一端通过管线与所述高压分离器相连接，所述另一反应装置包括第三和/或第 四反应装置(和/或更多反应装置)。方案之二一种制备高质量芳烃和溶剂油的重整系统，包括加热装置，与之相连的反应装置； 其特征在于所述反应装置底部通过管线与高压分离器相连接；所述高压分离器一方面通 过管线与稳定系统相连接，另一方面通过管线以及压缩装置与反应装置及另一反应装置相 连接；所述稳定系统下部通过管线与抽提系统相连接；所述抽提系统顶部通过管线与抽余 油第一切割塔相连接；所述抽余油第一切割塔顶部通过管线采出食品级6#溶剂油，所述抽 余油第一切割塔底部通过管线与所述抽余油第二切割塔相连接，所述抽余油第二切割塔顶 部通过管线采出工业级6#溶剂油，所述抽余油第二切割塔底部通过管线与所述抽余油第 三切割塔相连接，所述抽余油第三切割塔顶部通过管线采出120#溶剂油，所述抽余油第三 切割塔底部通过管线以及加热装置与另一反应装置(第三反应装置)相连接，同时通过管 线采出200#溶剂油；所述另一反应装置的另一端通过管线与所述高压分离器相连接。一种优选技术方案，其特征在于所述反应装置通过第二个加热装置与第二反应 装置相连接(第二反应装置后可通过加热装置再与更多的反应装置相连)。一种优选技术方案，其特征在于所述另一反应装置通过第四个加热装置与第四 反应装置相连接(第四反应装置后可通过加热装置再与更多的反应装置相连)。一种优选技术方案，其特征在于所述反应装置为上下串联的两个(或两个以上) 反应器，其间通过加热装置相连接。一种优选技术方案，其特征在于所述另一反应装置为上下串联的两个(或两个 以上)反应器，其间通过加热装置相连接。本专利技术的另一目的是提供提高处理能力，并且提高液体收率、芳烃产量以及氢气 产率同时提供高辛烷值产品的制备高质量芳烃和溶剂油的重整方法。本专利技术的上述目的是通过以下技术方案达到的，其步骤如下馏程为80_185°C的 石脑油原料经过加热装置加热后，进入反应装置进行反应；所述反应装置的入口温度为 470-530°C，入口压力为1. 0-1. 6MPa，进料体积空速为3. 0-5. OtT1 ；所得反应产物经过换热 冷却后进入高压分离器进行高压分离，所述高压分离器的操作温度为35-45°C，操作压力为 1. 2-1. 4MPa ；经过高压分离后，所得氢气一部分外送，其余部分经过压缩装置返回至反应装 置和另一反应装置，所述经过压缩装置返回的氢气或者在加热炉前进入原料管线，或者可 在加热炉后进入原料管线；经过所述高压分离器处理后所得重整产物进入稳定塔系统进 行处理，所述稳定塔系统中的稳定塔的塔顶温度为100-120°C，塔顶压力为0. 8-1. 05MPa, 塔底温度为220-240°C，塔底压力为0. 85-1. IOMPa,回流比为0. 90-1. 15 ；塔顶采出干气、 液化气和少量水；塔底所得馏程为35-196°C的重整生成油进入抽提系统进行处理，所述 抽提系统的操作温度为100-150°C，操作压力为0. 6-l.OMPa，溶剂比为3. 0-8.0，返洗比 为0. 5-1.0，所用溶剂为环丁砜、N-甲酰基吗啉或四甘醇中的一种或几种任意比例的混 合；经过抽提系统抽提后，所得混合芳烃采出作为汽油调和产品或直接作为芳烃产品，所 得抽余油经过抽提系统中的抽提塔的塔顶进入抽余油第一切割塔进行切割；所述抽余油 第一切割塔的顶部温度为86-106°C，压力为0. 16-0. 24MPa，底部温度为188_208°C，压力 为0. 2-0. 28MPa,回流比为20-60 ；所述抽余油第一切割塔上部通过管线采出食品级6#溶 剂油；所述抽余油第一切割塔底部通过管线与抽余油第二切割塔相连接；所述抽余油第 二切割塔的顶部温度为87-107°C，压力为0. 12-0. 2MPa，底部温度为191-211 °C，压力为0. 16-0. 24MPa，回流比为20-60 ；所述抽余油第二切割塔上部通过管线采出工业级6#溶 剂油；所述抽余油第二切割塔底部通过管线与抽余油第三切割塔相连接，所述抽余油第三 切割塔的顶部温度为105-125°C，压力为0. 11-0. 19MPa，底部温度为214_2;34°C，压力为 0. 15-0. 23MPa,回流比为20-60 ；所述抽余油第三切割塔上部通过管线采出120#溶剂油； 所述抽余油第三切割塔底部采出重抽余油经过加热装置加热后，进入另一反应装置进行反 应，同时底部通过管线采出200#溶剂油；所述另一反应装置的入口温度为470-530°C，入口 压力为1. 0-1. 6MPa，进料体积空速为1. 0-2. OtT1 ；所得反应产物经换热冷却后进入高压分 1 装直ο一种优选技术方案，其特征在于所述反应装置的反应产物先经过第二个加热装 置加热后，进入第二反应装置反应(或在第二反应装置后再接上更多的加热装置和对应的 反应装置)，所得反应产物经过换热冷却后再进入高压分离装置。一种本文档来自技高网...
【技术保护点】
１．一种制备高质量芳烃和溶剂油的重整方法，其步骤如下：馏程为８０－１８５℃的石脑油原料经过加热装置加热后，进入反应装置进行反应；所述反应装置的入口温度为４７０－５３０℃，入口压力为１．０－１．６ＭＰａ，进料体积空速为３．０－５．０ｈ－１；所得反应产物经过换热冷却后进入高压分离装置进行高压分离，所述高压分离装置的操作温度为３５－４５℃，操作压力为１．２－１．４ＭＰａ；经过高压分离后，所得氢气一部分外送，其余部分经过压缩装置返回至反应装置和另一反应装置，所述经过压缩装置返回的氢气或者在加热炉前进入原料管线，或者可在加热炉后进入原料管线；经过所述高压分离器处理后所得重整产物进入稳定塔系统进行处理，所述稳定塔系统中的稳定塔的塔顶温度为１００－１２０℃，塔顶压力为０．８－１．０５ＭＰａ，塔底温度为２２０－２４０℃，塔底压力为０．８５－１．１０ＭＰａ，回流比为０．９０－１．１５；塔顶采出干气、液化气和少量水；塔底所得馏程为３５－１９６℃的重整生成油进入抽提系统进行处理，所述抽提系统的操作温度为１００－１５０℃，操作压力为０．６－１．０ＭＰａ，溶剂比为３．０－８．０，返洗比为０．５－１．０，所用溶剂为环丁砜、Ｎ－甲酰基吗啉或四甘醇中的一种或几种任意比例的混合；经过抽提系统抽提后，所得混合芳烃采出作为汽油调和产品或直接作为芳烃产品，所得抽余油经过抽提系统中的抽提塔的塔顶进入抽余油第一切割塔进行切割；所述抽余油第一切割塔的顶部温度为８６－１０６℃，压力为０．１６－０．２４ＭＰａ，底部温度为１８８－２０８℃，压力为０．２－０．２８ＭＰａ，回流比为２０－６０；所述抽余油第一切割塔上部通过管线采出食品级６＃溶剂油；所述抽余油第一切割塔底部通过管线与抽余油第二切割塔相连接；所述抽余油第二切割塔的顶部温度为８７－１０７℃，压力为０．１２－０．２ＭＰａ，底部温度为１９１－２１１℃，压力为０．１６－０．２４ＭＰａ，回流比为２０－６０；所述抽余油第二切割塔上部通过管线采出工业级６＃溶剂油；所述抽余油第二切割塔底部通过管线与抽余油第三切割塔相连接，所述抽余油第三切割塔的顶部温度为１０５－１２５℃，压力为０．１１－０．１９ＭＰａ，底部温度为２１４－２３４℃，压力为０．１５－０．２３ＭＰａ，回流比为２０－６０；所述抽余油第三切割塔上部通过管线采出１２０＃溶剂油；所述抽余油第三切割塔底部采出重抽余油经过加热装置加热后，进入另一反应装置进行反应，同时底部通过管线采出２００＃溶剂油；所述另一反应装置的入口温度为４７０－５３０℃，入口压力为１．０－１．６ＭＰａ，进料体积空速为１．０－２．０ｈ－１；所得反应产物经换热冷却后进入高压分离装置。...
【技术特征摘要】
【专利技术属性】
技术研发人员：丁冉峰，
申请(专利权)人：北京金伟晖工程技术有限公司，
类型：发明
国别省市：11
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