改进转印辊芯轴组件的激光打印机、复印机和传真机制造技术

本实用新型专利技术涉及激光打印机、复印机、传真机技术领域。本实用新型专利技术提供改进转印辊芯轴组件的激光打印机、复印机、传真机，其转印辊芯轴组件包括铝质套管和铁质端轴，铁质端轴以紧配合连接在铝质套管端部，所述铁质端轴配合部位外径比铝质套管内孔孔径大０．２～０．４％。本实用新型专利技术改进转印辊芯轴组件的激光打印机、复印机、传真机，铁质端轴受热后与铝质套管相对位置不会发生偏移，并且铁质端轴不会发生错位产生拉拨力，结构简单，制造方法简单易行，制造成本低，工艺性好，产品精度高。（*该技术在2018年保护过期，可自由使用*）

【技术实现步骤摘要】

本技术涉及激光打印机、复印机、传真机
，具体涉 及改进转印辊芯轴组件的激光打印机、复印机、传真机。技术背景激光打印机、复印机以及传真机所使用的转印辊包括驱动辊和从 动辊，驱动辊和从动辊的芯轴由铝质套管与铁质端轴釆用过盈配合而 成，其使用温度通常在IO(TC左右，而待机温度为常温，由于铁与铝 两种材料的热膨胀系数不同，铝的热膨胀系数为23. 6u/m. 。C,铁的 热膨胀系数为11.8u/m. °C，经常性冷、热变化会导致产品在使用过 程中铁质端轴与铝质套管的相对位置发生偏移松动的现象。当配合过 盈量太小时，室温下，铁质端轴外径比铝质套管内径大，加热后则铁 质端轴外径比铝质套管内径小，铁质端轴直接压入铝质套管后加热， 铁质端轴会出现偏移或松动现象；当过盈量太大时，4緣端轴直接压 入铝质套管后加热，同样会出现铁质端轴偏移或松动现象，原因是设 计过盈量太大时，铁质端轴直接压入铝质套管后会导致铝质套管内孔 产生塑性变形。过盈量的设计是保证两种不同材料始终保持过盈关系 的关键技术，在没有找出激光打印机转印驱动辊、从动辊芯轴的铁质 端轴与铝质套管配合过盈量范围的情况下，目前普遍采用铁质端轴滚 花后再压入铝质套管，铁质端轴压入铝质套管后再打入防松销钉，或 用专用粘着剂将铁质端轴与铝质套管粘接等方法。现有技术的缺点是 制造成本相对较高、工艺性不好，产品精度低，如以两端铁质端轴为3支承点，铝质套管外径全跳动最多只能保证0. 05mm。
技术实现思路
本技术的目的在于提供改进转印辊芯轴组件的激光打印机、 复印机和传真机，其结构简单，精度高，制造成本低、工艺性好，铁 质端轴受热后与铝质套管相对位置不会发生偏移，并且铁质端轴不会 发生错位产生拉拨力。术方案实现的一种改进转印辊芯轴组件的激光打印机，其转印辊芯轴组件包括 铝质套管和铁质端轴，铁质端轴以紧配合连接在铝质套管端部，所述 铁质端轴配合部位外径比铝质套管内孔孔径大O. 2 ~ 0. 4%。 上述激光打印机，其铁质端轴外径在5mm至10隱之间。 本技术的改进转印辊芯轴组件的复印机是通过以下技术方 案实现的一种改进转印辊芯轴组件的复印机，其转印辊芯轴组件包括铝质 套管和铁质端轴，铁质端轴以紧配合连接在铝质套管端部，所述铁质 端轴配合部位外径比铝质套管内孔孔径大Q. 2-0. 4%。上述复印机，其铁质端轴外径在5mm至l Omm之间。案实现的一种传真机，其转印辊芯轴组件包括铝质套管和铁质端轴，铁质 端轴以紧配合连接在铝质套管端部，其特征在于所述铁质端轴配合部位外径比铝质套管内孔孔径大O. 2 ~ 0. 4%。上述传真机，其铁质端轴外径在5mm至10mm之间。 本技术改进转印辊芯轴组件的激光打印机、复印机和传真机 的优点是1 )结构筒单，制造方法简单易行，制造成本低，工艺性 好，产品精度高。2 )受热前后芯轴组件长度偏差在-O. 01mm至+0. Olmm 之间。3)受热后的芯轴组件拉拨力大于1000N。 4)芯轴组件的外径 跳动值小于O. 02mm。 5 )芯轴组件安装在激光打印机、复印机及传真 机上使用时，铁质端轴受热后与铝质套管相对位置不会发生偏移，并 且铁质端轴不会发生错位产生拉拨力。附图说明图1是本技术激光打印机、复印机、传真机的转印辊芯轴组 件的结构示意图。图2是本技术激光打印机、复印机、传真机的转印辊芯轴组 件组装时的示意图。以下结合附图对本技术进一步说明。具体实施方式如图l所示激光打印、复印机、传真机的转印辊芯轴组件，由铝 质套管4和左铁质端轴6、右铁质端轴2组成，左铁质端轴6、右铁 质端轴2以紧配合固定在铝质套管4端部，左、右4失质端轴配合部位 外径比铝质套管4内孔孔径大0. 2 ~ 0. 4%。实施例11、准备10组铁质端轴和铝质套管，其尺寸如表l所示表1编号铁质端轴外径(腿)铝质套管内孔孔径(mm)10)9. 983。9. 722①9, 983cD9. 743cD9. 983①9. 724cD9. 982cD9. 745①9. 9820)9. 70609. 982cD9. 707。9. 983cD9. 728cD9. 983cD9. 72909. 983cD9. 72100)9. 983①9. 702、设计配合部位铁质端轴外径比铝质套管内孔孔径大0.2-0.4%, 加工铝质套管内径，其尺寸如表2所示。表2编号铁质端轴外径 (mm)加工后铝质套管 内孔孔径(mm)过盈量 (mm)1①9. 98309. 963+0. 020 (0. 20%)2cD9. 983(P9. 960+0. 023 (0. 23%)3cD9. 983cD9. 959+0. 024 (0. 24%)4<J>9, 98209. 952+0. 030 (0. 30%)509. 982cD9. 950+0, 032 (0. 32%)660)9. 982(D9. 961+0. 021 (0. 21%)7C 9. 983<D9. 959+0. 024 (0, 24%)8cD9. 9830>9. 952+0. 031(0. 31%)909. 983①9, 950+0. 033 (0.，10cD9. 983cD9. 949+0. 034 (0. 34%)3、 如图2所示，调整左端模具7与右端模具1、左端定位V形块5 与右端定位V形块3的中心线在0. 005mm以内。然后4安照图2所示的 方法，将左端铁质端轴6装入左端模具7，右端铁质端轴2装入右端 模具1，把铝质套管4放在定位V形块5与3上，移动左端模具7直 接压入铝质套管4,再通过移动铝质套管4直接压入右端4失质端轴2， 得到如图1如示的芯轴组件。用长度测量仪检测如图1所示a的长度， 其结果如表3所示。4、 经步骤3得到的组件，放进加热炉，升温至200。C、保温l小时， 出炉后自然冷却。用长度测量仪再次检测如图1所示a的长度，其结 果如表3所示。表3编号力口热前a (mm)力口热后a (mm)力o热前后偏差(mm)115. 5815. 580. 00215. 6715. 670. 00315. 6815. 67+0, 01415. 7015. 69+0. 01515. 6915. 68+0. 017615. 6315. 630. 00715. 6915. 68+0. 01815. 7115. 72-0. 01915. 7515. 74+0. 011015. 6815. 680. 005、经步骤4处理过的编号1-5组件，用材料试—验才几^r测组件的拉拔 力，其结果如表4所示。表4编号过盈量(mm)拉拨力(N)1+0. 020 (0. 20%)20982+0. 023 (0. 23%)33503+0. 024 (0. 24%)32534+0. 030 (0. 30%)41705+0. 032 (0. 32%)48286、经步骤4处理过的编号6-10的组件，经表面车削后，用LED外径 跳动测量仪检查芯轴组件的外径跳动值，以芯轴组件两端为支承点A、 B，在铝质套管两端及中部各选取一个测量点NO. 1、 NO. 2、 NO. 3，测量结果如表5所示。表5编号测量点NO. 1测量点N本文档来自技高网...

【技术保护点】
一种改进转印辊芯轴组件的激光打印机，其转印辊芯轴组件包括铝质套管和铁质端轴，铁质端轴以紧配合连接在铝质套管端部，其特征在于：所述铁质端轴配合部位外径比铝质套管内孔孔径大０．２～０．４％。

【技术特征摘要】

【专利技术属性】
技术研发人员：李建湘，
申请(专利权)人：中山市金胜铝业有限公司，
类型：实用新型
国别省市：44[中国|广东]