一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法技术

本发明专利技术属于直升机传动系统设计技术领域，公开了一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法，包括：S1，根据直升机尾轴结构，确定尾轴振动异常的影响因素；所述影响因素包含：尾轴浮动花键副配合间隙、多支点超长铝合金管坯挠度、支承刚度、多支点超长直升机尾轴动平衡、尾梁变形、尾轴零部件不平衡量、尾轴机上安装同轴度；S2，对每个影响因素进行控制，从而控制直升机尾轴振动，解决尾轴使用中出现的振动异常问题。问题。问题。

【技术实现步骤摘要】
一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法


[0001]本专利技术属于直升机传动系统设计
，尤其涉及一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法。

技术介绍

[0002]目前，尚未查到国内直升机多支点超长直升机尾轴振动控制方法。出现尾轴振动问题需传动系统生产厂家研究、讨论后处理，尚未有一种可以依据的振动控制方法。

技术实现思路

[0003]本专利技术解决的技术问题：提供了一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法，解决尾轴使用中出现的振动异常问题。
[0004]本专利技术的技术方案：
[0005]一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法，所述控制方法包括：
[0006]S1，根据直升机尾轴结构，确定尾轴振动异常的影响因素；所述影响因素包含：尾轴浮动花键副配合间隙、多支点超长铝合金管坯挠度、支承刚度、多支点超长直升机尾轴动平衡、尾梁变形、尾轴零部件不平衡量、尾轴机上安装同轴度；
[0007]S2，对每个影响因素进行控制，从而控制直升机尾轴振动。
[0008]本专利技术技术方案的特点和进一步的改进为：
[0009]对尾轴浮动花键副配合间隙的控制具体为：
[0010]尾轴浮动花键副配合侧隙范围为0.05mm～0.15mm，尾轴浮动花键副分度圆对连接止口基准的周向跳动不超过0.03mm。
[0011]对多支点超长铝合金管坯挠度的控制具体为：铝合金管坯的直线度需保证每300mm≤0.125mm，圆柱度≤0.10mm，总体挠曲度应≤0.15mm。
[0012]所述圆柱度的测量方法为：
[0013]被测铝合金管坯支承在测量支撑上，并在轴向定位；所述测量支撑为双滚轮结构或V型架；
[0014]将百分表放在各测量截面的最高点处进行测量，截面旋转一周，每个截面百分表读数最大值与最小值之差要求在≤0.10mm范围内；
[0015]截面的最高点通过在尾轴的轴向方向上测量跳动找到。
[0016]所述直线度的测量方法为：
[0017]被测铝合金管坯支承在测量支撑上，并在轴向定位；所述测量支撑为双滚轮结构或V型架；
[0018]将百分表放在各测量截面的最高点处进行测量，截面旋转一周，百分表读数最大值与最小值之差为跳动值，各截面上测得的跳动值的一半≤0.20mm范围内；
[0019]对相邻两测量支撑间的轴段依次进行测量，截面的最高点需要通过在尾轴的轴向上测量跳动找到。
[0020]对多支点超长直升机尾轴动平衡的控制具体为：
[0021]多支点超长直升机尾轴无法在装机前进行动平衡，在装机后使用连接件在机上实行在线动平衡测试；
[0022]设定机上用于调整不平衡量的可拆装零件为系列化垫圈，通过法兰盘上的角度翻转补偿进行机上动平衡，确定尾轴安装的动不平衡量最小、最佳的安装位置。
[0023]对尾轴零部件不平衡量的控制具体为：
[0024](a)对尾轴零部件尺寸及形位公差的控制，回转半径上的零部件及每组紧固件之间的差异性，包括零部件自身尺寸及公差控制、相配件之间的同心度控制、每组紧固件之间重量差、零件配合位置止口的形位公差控制、花键分度圆相对于花键大径及装配止口的同轴度；
[0025](b)对尾轴组件的尺寸及形位公差的控制，在尾轴组件胶接、铆接后，通过法兰盘端面跳动控制法兰盘端对正，法兰盘相对于尾轴旋转轴线的端面跳动不超过0.05mm，保证法兰盘安装孔在组件状态下空心跳动不超过0.1mm；花键大径相对于尾轴旋转轴线的周向跳动不超过0.20mm；尾轴轴管两端连接止口相对尾轴旋转轴线的同轴度最大不应超过0.25mm；
[0026](c)对尾轴铝合金管子内、外表面漆层均匀性的控制，尾轴后段管子内、外径表面涂底漆、面漆，漆层总厚度为0.05mm～0.10mm范围内，内孔不允许存在漆层堆积及漆瘤。
[0027]对支承刚度的控制具体为：
[0028](a)根据设计输入数据设计分段轴的类型、数量和长度；
[0029](b)根据分段轴的类型、数量和长度确定轴承支撑数量和位置；
[0030](c)确定轴承支撑的基本构型；
[0031](d)零件选材；
[0032](e)进行初步模态分析，确定基本结构是否满足设计输入要求固有频率指标；
[0033](f)根据步骤(e)进行相应支撑位置调整后，进行详细设计：至少包括尺寸配合、强度校核、刚度计算；
[0034](g)再次进行模态分析，以从理论上验证轴承支撑形式及位置是否满足要求；
[0035](h)针对用于减振的装置进行轴承支撑装置相关零件验证试验；
[0036](i)根据试验情况，对轴承支承装置的结构进行修正，完成最终设计。
[0037]对尾梁变形的控制具体为：
[0038]根据整机尾梁变形数据，计算尾梁在轴向、径向发生的变形量为，设计膜片联轴节补偿角度、轴承支承座的支承径向刚度、轴向刚度以及浮动花键随尾梁的移动距离。
[0039]本专利技术提出的一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法，为多支点超长直升机尾轴设计提供了方法参考，为解决为多支点超长直升机尾轴振动问题提供了解决方法，保证直升机在外场的安全飞行。目前已根据该方法给出了某直升机尾轴振动控制方案，详见具体实施案例。
附图说明
[0040]图1为本专利技术实施例提供的一种多支点超长直升机尾轴总体结构示意图；
[0041]图2为本专利技术实施例提供的一种多支点超长直升机尾轴安装结构示意图一；
[0042]图3为本专利技术实施例提供的一种多支点超长直升机尾轴安装结构示意图二；
[0043]1‑
膜片联轴节，2
‑
法兰盘，3
‑
前段管子，4
‑
法兰盘，5
‑
膜片联轴节，6
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花键接头，7
‑
球轴承，8
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橡胶轴套，9
‑
后段管子，10
‑
法兰盘，11
‑
膜片联轴节，12
‑
轴承支架，13
‑
螺栓，14
‑
法兰盘。
具体实施方式
[0044]下面结合附图对本专利技术具体技术方案进行说明。
[0045]本专利技术提出一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法，针对多支点超长直升机尾轴振动问题，根据尾轴结构及使用工况，分析影响尾轴振动异常的因素，研究尾轴浮动花键副配合间隙、多支点超长铝合金管坯挠度控制、支承刚度设计及测试、固有频率间隔比例控制、多支点超长直升机尾轴动平衡要求及方法、适应尾梁变形的角向补偿及轴向补偿设计、尾轴零部件不平衡量确定及控制、尾轴铝合金管子内、外表面漆层均匀性控制、尾轴机上安装同轴度调整要求制定等方面内容，确定多支点超长直升机尾轴振动控制方法。
[0046]本方法涉及多支点超长直升机尾轴振动控制因素如下：
[0047]1)尾轴浮动花键副配合间隙控本文档来自技高网...

【技术保护点】

【技术特征摘要】
1.一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法，其特征在于，所述控制方法包括：S1，根据直升机尾轴结构，确定尾轴振动异常的影响因素；所述影响因素包含：尾轴浮动花键副配合间隙、多支点超长铝合金管坯挠度、支承刚度、多支点超长直升机尾轴动平衡、尾梁变形、尾轴零部件不平衡量、尾轴机上安装同轴度；S2，对每个影响因素进行控制，从而控制直升机尾轴振动。2.根据权利要求1所述的一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法，其特征在于，对尾轴浮动花键副配合间隙的控制具体为：尾轴浮动花键副配合侧隙范围为0.05mm～0.15mm，尾轴浮动花键副分度圆对连接止口基准的周向跳动不超过0.03mm。3.根据权利要求1所述的一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法，其特征在于，对多支点超长铝合金管坯挠度的控制具体为：铝合金管坯的直线度需保证每300mm≤0.125mm，圆柱度≤0.10mm，总体挠曲度应≤0.15mm。4.根据权利要求3所述的一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法，其特征在于，所述圆柱度的测量方法为：被测铝合金管坯支承在测量支撑上，并在轴向定位；所述测量支撑为双滚轮结构或V型架；将百分表放在各测量截面的最高点处进行测量，截面旋转一周，每个截面百分表读数最大值与最小值之差要求在≤0.10mm范围内；截面的最高点通过在尾轴的轴向方向上测量跳动找到。5.根据权利要求3所述的一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法，其特征在于，所述直线度的测量方法为：被测铝合金管坯支承在测量支撑上，并在轴向定位；所述测量支撑为双滚轮结构或V型架；将百分表放在各测量截面的最高点处进行测量，截面旋转一周，百分表读数最大值与最小值之差为跳动值，各截面上测得的跳动值的一半≤0.20mm范围内；对相邻两测量支撑间的轴段依次进行测量，截面的最高点需要通过在尾轴的轴向上测量跳动找到。6.根据权利要求1所述的一种多支点超长直升机尾轴振动控制方法，其特征在于，对多支点超长直升机尾轴动平衡的控制具体为：多支点超长直升机尾轴无法在装机前进行动平衡，在装机后使用连接件在机上实行在线动平衡测试；设定机上用于调整不平衡量的可拆装零件为系列化垫圈，通过法兰盘...

【专利技术属性】
技术研发人员：齐晓辉，
申请(专利权)人：中国航发哈尔滨东安发动机有限公司，
类型：发明
国别省市：