本申请涉及干平整带钢屈服强度和摩擦系数的联合修正方法，包括：(a)采集某钢卷的n组实测干平整轧制工况参数；(b)选择多个递增的摩擦系数，利用轧制压力模型反算出各工况下每个摩擦系数对应的带钢屈服强度及辊缝变形区长度；(c)利用各工况辊缝变形区长度计算对应的带钢应变速率；(d)拟合得到不同摩擦系数对应的带钢屈服强度和应变速率间的线性关系表达式；(e)利用不同摩擦系数下的带钢屈服强度和应变速率间的线性关系表达式计算应变速率为0.1S-1时的带钢屈服强度，通过找出与准静态室温拉伸试验测得的带钢屈服强度最接近的值，得到适用于该轧制压力模型的带钢屈服强度和摩擦系数的最优组合。
【技术实现步骤摘要】
本专利技术设及，用于提高干平整社 制压力模型的计算精度。
技术介绍
高精度的干平整社制压力模型不仅可W作为制定干平整社制工艺规程、校核社漉 及机架等主要零部件的强度、选择电机容量和校核电机负荷的基本依据，也可W作为在线 设定计算模型，用于提高延伸率或社制压力的设定控制精度W快速达到稳定的干平整社制 状态，从而改善带钢头部的表面质量，提高干平整社制的生产效率和成材率。因此提高干平 整社制压力模型的计算精度对平整机的工程应用具有十分重要的意义。而带钢屈服强度和 摩擦系数是影响干平整社制压力模型计算精度的2个关键参数。提高干平整社制压力模型 计算精度的首要条件是获取准确的带钢屈服强度和合适的摩擦系数。 对于带钢屈服强度，可通过室溫拉伸试验测得，但是拉伸试验通常为准静态变形 (应变速率^ = !0S~！0、I)，而冷社平整社制的应变速率一般为1~10S1，为动态变形 (应变速率i> 1矿3違4 )。一方面，在动态变形时，大多数带钢对应变速率较敏感，表现为屈 服强度随应变速率增加而增加。因此在进行冷社平整社制能力参数计算时需考虑应变速率 对屈服强度的影响，即由应变速率对带钢屈服强度进行修正。另一方面，由于动态应变速率 条件下的拉伸试验对拉伸试验机的性能要求极高，试验费用非常昂贵，一般工业实验室用 的拉伸试验机无法满足该实验条件，因此直接测出冷社平整社制的应变速率条件下的带钢 屈服强度在目前的工业技术条件下是不现实的。 对于干平整摩擦系数，现有技术还没有一套在工程上实用的干平整摩擦系数模 型。由于影响干平整摩擦系数的因素主要为社漉表面状态、钢种及带钢表面状态，因此对于 特定机组和钢卷的所有干平整工况，可W认为其摩擦系数不变。一种普遍的做法是根据经 验选择一个摩擦系数进行社制压力的计算，显然该方法的人为因素影响很大，导致误差也 较大。 阳〇化]综上所述，在计算干平整社制压力时，已知的带钢屈服强度是由准静态室溫拉伸 试验测得的，摩擦系数值是根据经验选择的，若直接将运两个参数代入干平整社制压力模 型进行计算，则模型计算值将会与实测社制压力值差别很大。因此有必要进一步开发干平 整带钢屈服强度和摩擦系数的修正方法，W提高适用于特定机组的干平整社制压力模型的 计算精度。
技术实现思路
本专利技术的目的在于提供一种，利 用该方法可W找出适用于特定社制压力模型的带钢屈服强度和摩擦系数的最优组合，用于 提高社制压力模型的计算精度，从而准确地预测该钢卷其它干平整工况的社制压力。 为了实现上述目的，本专利技术采用了W下技术方案，包括W下步骤： (1)采集某钢卷的n组实测干平整社制工况参数，包括平整机社漉直径D(mm)、带 钢宽度B(mm)、入口厚度h。(mm)、出口厚度hi(mm)、社制速度V(m/min)、入口张力0。脚)、出 口张力01化脚，W及对应的社制压力数据； 似在0.2~0.4区间内选择r个递增的摩擦系数iii、Wr，利用社制压力模 型反算出运n个工况下每个摩擦系数iii、片对应的带钢屈服强度0S1、〇s2…〇s。 及漉缝变形区长度ll、l2"，l。； 做利用各工况漉缝变形区长度li、V" 1。计算对应的带钢应变速率 (4)通过离散点h心、|)、批心、:）...レ,,心J拟合得到不同摩擦系数yl、y2…iir 下的带钢屈服强度和应变速率之间的线性关系表达式； (5)利用不同摩擦系数下不同的带钢屈服强度计算应变速率:爲为0. 1S1时的带钢 屈服强度0g。，通过找出与准静态室溫拉伸试验测得的带钢屈服强度最接近的值，得到适用 于该社制压力模型的带钢屈服强度和摩擦系数的最优组合。 另一方面，所述的带钢屈服强度和应变速率间的线性关系用下式表示： 阳014] 妃:馬.=娩化担+化巧电+ 2 =縱化在十.皮 阳〇1引其中，0S表示带钢屈服强度； ^表示应变速率，单位是S1; b=In0S0+2.3m，其中m、b均为常数，由拟合而得至。； 阳01引 0 表示应变速率^二0.15' 1时的带钢屈服强度。 本专利技术的有益效果是：本专利技术方法根据社制压力模型，利用钢卷实测的干平整工 况数据，可统一的修正带钢屈服强度和摩擦系数，找出适用于该社制压力模型的带钢屈服 强度和摩擦系数的最优组合，可显著提高该社制压力模型的计算精度，从而准确地预测钢 卷在其它干平整工况的社制压力，不仅可W优化类似品种规格钢卷的干平整社制工艺规 程，也可W提高干平整社制的生产效率和成材率。【附图说明】 通过下面结合附图对其实施例进行描述，本专利技术的上述特征和技术优点将会变得 更加清楚和容易理解。 图1示出了拟合出的不同摩擦系数（y= 0. 22、0. 24、0. 26、0. 28、0. 3)所对应的 不同的屈服强度与应变速率间的线性关系。 图2示出了某钢卷准静态室溫拉伸曲线。【具体实施方式】 下面结合附图和具体实施例对本专利技术做进一步详细的描述。在下面的描述中，只通过说明的方式对本专利技术的某些示范实施例进行描述，毋庸 置疑，本领域的普通技术人员可W认识到，在不偏离本专利技术的精神和范围的情况下，可W用 各种不同方式对所述的实施方案进行修正。因此，附图和描述在本质上只是说明性的，而不 是用于限制权利要求的保护范围。首先，W某钢厂平整机组上某钢卷干平整工况数据为例，来描述本专利技术所述的基 于特定社制压力模型的。然后利用该钢卷 其它组工况数据，将修正后的带钢屈服强度和摩擦系数代入该社制压力模型来验证所述发 明方法的准确性和可靠性。 (1)采集某钢卷的30组实测干平整社制工况参数，其中平整机社漉直径D= 460mm、带钢宽度B= 1000mm，入口厚度h。、出口厚度hi、社制速度V、入口张力0。、出口张力 曰iW及对应的社制压力实测值，如表1所示。[0027当前第1页1 2 本文档来自技高网...
【技术保护点】
一种干平整带钢屈服强度和摩擦系数的联合修正方法，其特征是，包括以下步骤：(a)采集某钢卷的n组实测干平整轧制工况参数，包括平整机轧辊直径D、带钢宽度B、入口厚度h0、出口厚度h1、轧制速度v、入口张力σ0、出口张力σ1，以及对应的轧制压力数据；(b)在0.2～0.4区间内选择r个递增的摩擦系数μ1、μ2…μr，利用轧制压力模型反算出这n组工况参数下每个摩擦系数μ1、μ2…μr所对应的带钢屈服强度σs1、σs2…σsn及辊缝变形区长度l1、l2…ln；(c)利用各工况辊缝变形区长度l1、l2…ln计算对应的带钢应变速率ϵ·1=1000v(h0-h1)60l1h0,ϵ·2=1000v(h0-h1)60l2h0...ϵ·n=1000v(h0-h1)60lnh0;]]>(d)通过离散点拟合得到不同摩擦系数μ1、μ2…μr下的带钢屈服强度和应变速率之间的线性关系表达式；(e)利用不同摩擦系数下的带钢屈服强度与应变速率间的线性关系表达式计算应变速率为0.1S‑1时的带钢屈服强度σs0，通过找出与准静态室温拉伸试验测得的带钢屈服强度最接近的值，得到适用于该轧制压力模型的带钢屈服强度和摩擦系数的最优组合。...
【技术特征摘要】
【专利技术属性】
技术研发人员：陈全忠，
申请(专利权)人：中冶南方工程技术有限公司，
类型：发明
国别省市：湖北;42
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