本实用新型专利技术涉及一种用于毛发剪切装置(100)的静止切割刀片(12)，具有：基体以及多个压印的切割齿(22)，该多个压印的切割齿彼此被间隔开并且被布置在该基体的前侧(38)上并且每个切割齿均平行于静止切割刀片(12)的纵向轴线(40)延伸。静止切割刀片(12)是完全金属的切割刀片。该基体的厚度(t1)与该切割齿的厚度(t2)之间的厚度比率(t1/t2)大于1.1。该多个切割齿(22)中的每个切割齿均具有基本上楔形的横截面，其具有剪角(α)和楔角(γ)，其中该剪角(α)和该楔角(γ)之和小于70°。
【技术实现步骤摘要】
本技术涉及一种用于毛发剪切装置的静止切割刀片。进一步地，本技术涉及在其中使用这样的静止切割刀片的切割组件和毛发剪切装置。甚至更进一步，本技术涉及用于制造这样的静止切割刀片的方法。
技术介绍
电动毛发切割器具是通常已知的并且包括无论由主供电还是电池供电的修剪器、剪切器和剃须刀。这样的装置通常用来修剪身体毛发，尤其是面部和头部毛发以使人具有良好修饰的外貌。这些装置当然也能用来修剪宠物毛发或任何其它类型的毛发。 常规的毛发切割装置包括形成具有前或切割端和相对手柄端的长形壳体的主体。切割刀片组件设置在切割端处。切割刀片组件通常包括静止切割刀片和可动切割刀片。该可动切割刀片以往复、平移的方式相对于静止切割刀片移动。切割刀片组件本身从切割端延伸并且通常固定在相对于毛发剪切器的主体的单个位置，使得切割刀片组件的定向通过用户对该装置的主体进行定向来确定。 在普通的切割刀片单元中，驱动可动切割刀片的切割力通常通过电动机驱动的偏心轮被传递。该偏心轮由电动机以旋转方式驱动。偏心轮的旋转运动随后经由被连接至可动切割刀片的所谓驱动桥被转化成所产生的可动切割刀片的往复、平移的运动。 在这样的毛发剪切装置中出现的常见问题是所谓的牵拉效应。牵拉效应是可动切割刀片从静止切割刀片的不需要的提升，该牵拉效应尤其是在重负载毛发切割期间发生。该牵拉效应的原因是在可动切割刀片上发生的可能导致该可动切割刀片倾斜的扭矩或扭曲作用。静止 切割刀片和可动切割刀片的平坦对可怕的牵拉效应有强烈的影响。因此希望切割刀片的顶表面尽可能地平坦。 大量现有技术毛发剪切装置试图通过应用将两个切割刀片对着彼此挤压的非常强的弹簧来克服该牵拉效应。由弹簧施加的力将阻止可动切割刀片的提升或倾斜。弹簧力还用来补偿切割刀片内与制造相关的翘曲。 然而，如果静止切割刀片和可动切割刀片之间的压力增大，则两个切割刀片之间的摩擦也将增大。该增大的摩擦常常使润滑油成为必需。除此之外还增大了两个切割刀片的磨损。增大的摩擦还要求应用放大的电动机。这样的放大的电动机一方面昂贵并且另一方面体积大。这增大了毛发剪切装置的总尺寸还增加了生产成本。除此之外，这样的放大的电动机的功率消耗也高于利用较小电动机的毛发剪切装置的功率消耗。这对于电池驱动的毛发剪切装置尤其不利，该毛发修剪器继而具有较短的操作时间。 用于最小化牵拉效应的风险并且提高毛发切割的性能的另一措施是提供具有较锐利的切割边缘的切割刀片。切割刀片通常设置有多个用作一种用于切割毛发的剪刀的齿。因此齿几何形状扮演着重要的角色。许多现有技术装置集中在可动切割刀片的齿几何形状的改进。然而，也被表示为防护件的静止切割刀片的齿几何形状也是极度重要的。 注射压铸工艺允许利用合成材料制作任何期望的齿几何形状。然而，注射压铸是非常成本密集的制造工艺。 出于性能原因和消费者诉求考虑，大部分现有技术修剪器防护件由金属制成。显然，与由合成材料制成的防护件相比，金属防护件具有较长的寿命。而且它们的机械硬度较高。然而，这些金属防护件更难以制造。尤其是当使用具有一毫米以上厚度的金属防护件时，形成精确且锐利的齿几何形状变得相当困难。 用于形成这样的金属防护件的齿几何形状的现有技术制造工艺通常基于铣削或磨削。在磨削的情况下，这借助于普通的磨轮来完成， 借助普通的磨轮来逐齿磨削齿。然而，这是非常劳动密集的过程。还已示出，当使用该磨削工艺时，形成任何期望的齿几何形状的自由非常有限。 图8A、8B和图9A、9B示出了具有磨削的齿的现有技术静止切割刀片(防护件)的两个示例。这些示例示出了磨削静止切割刀片的齿限制了形成所谓的剪角α与锐利的楔角γ的结合的自由。这些角度在俯视图(图8A和图9A)或者截面图(图8B和图9B)的图中被概略地图示。剪角α是齿的切割边缘相对于与切割齿的纵向轴线平行的竖直面倾斜的角度(参见图8A和图9A)。楔角γ是齿的侧面和顶面之间的角度(在图8B和图9B的横截面A-A和B-B中图示)。剪角α主要对于齿限制同时切割毛发的量以便防止在重负载条件下的过载的能力是重要的。与具有0°的剪角α的完全笔直的齿相比，具有大于0°的剪角α的略微倾斜的齿示出了更好的切割性能。楔角γ还针对获得的切割性能扮演着决定性的角色。相对小的楔角γ导致在较小的所需力的情况下具有增强的切割性能的非常锐利的切割边缘。然而，太小的楔角γ(太锐利的切割边缘)可能导致对破坏太敏感的机械上不稳定的齿。 图8A、8B和图9A、9B中给出的示例还示出，防护件材料的厚度还限制了成形的自由，从而意味防护件变得越厚，越难以形成期望的齿几何形状。 能从图8A、8B和图9A、9B中看到的是，从通常用来制造齿的磨削工艺产生的这两个角α和γ之间的自动相关性。在图8A和8B所示的示例中，剪角α相当小或者几乎为零。然而，这导致接近90°的非常大的楔角γ，从而导致非常钝的切割边缘。然而，通过试图削尖切割边缘，即，将楔角γ减小到大约45°，如这在图9A和9B所示的示例中已进行的，不可避免的是，这也导致大约30°的相对大的剪角α。 当借助磨削工具制造齿时，不可能形成较小剪角α而仍保持楔角γ为大约45°的值。这由磨削工具通常以有限的自由遵循固定的几何逻辑的事实造成。这意味着，当形成小剪角α时，利用磨削工具不能形 成锐利的楔角γ。相反，当例如通过覆盖金刚石的磨轮形成锐利的楔角γ时，不能制造小剪角α。 因此，磨削成的金属防护件的齿几何形状始终是次优的折衷。这对于厚度为一毫米以上的完全金属的防护件尤其如此。然而，这些完全金属的防护件显示出由于它们的厚材料造成的非常良好的散热特性并且因此是理想的。
技术实现思路
因此，本技术的目的在于提供一种克服现有技术的上述缺点的用于毛发切割装置的改进的静止切割刀片。具体地，目的在于提供一种具有允许改进的切割性能并且防止有问题的牵拉效应的齿几何形状的静止切割刀片。 根据本技术的第一方面，上述问题由用于毛发切割装置的静止切割刀片解决，所述静止切割刀片包括： 基体；以及 多个压印的切割齿，该多个压印的切割齿彼此被间隔开并且被布置在基体的前侧上并且每个均平行于静止切割刀片的纵向轴线延伸； 其中该静止切割刀片是完全金属的切割刀片，并且该基体具有沿着垂直于纵向轴线的横轴线在基体的顶侧与底侧之间测量的第一厚度，其中切割齿具有平行于横轴线测量的第二厚度，并且该第一厚度与第二厚度之间的厚度比率大于1∶1； 其中该多个切割齿中的每个齿均具有基本上楔形的横截面，该横截面具有顶面、底面以及在顶面和底面之间延伸的两个相对的侧面； 其中被限定在顶面和其中一个侧面的上部分之间的交会处的切割边缘具有剪角和楔角，该剪角被限定在所述切割边缘和虚平面之间，该虚平面平行于纵向轴线和横轴线并且垂直于顶面，该楔角被限定在其中一个侧面的所述上部分和顶面之间； 其中该剪角和该楔角之和小于70°。 根据第二方面，问题由制造用于毛发切割装置的静止切割刀片的 方法来解决，该方法包括以下步骤： 提供用作原材本文档来自技高网...
【技术保护点】
一种用于毛发剪切装置(100)的静止切割刀片(12)，其特征在于，包括： 基体(48)；以及 多个压印的切割齿(22)，所述多个压印的切割齿(22)彼此被间隔开并且被布置在所述基体(48)的前侧(38)上并且所述切割齿(22)的每个切割齿均平行于所述静止切割刀片(12)的纵向轴线(40)延伸； 其中所述静止切割刀片(12)是完全金属的切割刀片并且所述基体(48)具有第一厚度(t1)，所述第一厚度(t1)在所述基体(48)的顶侧(16)和底侧(36)之间沿着垂直于所述纵向轴线(40)的横轴线(42)被测量，其中所述切割齿(22)具有平行于所述横轴线(42)被测量的第二厚度(t2)，其中所述第一厚度与所述第二厚度之间的厚度比率(t1/t2)大于1.1； 其中所述多个切割齿(22)中的每个切割齿均具有基本上楔形的横截面，其具有顶面(44)、底面(46)以及在所述顶面(44)和所述底面(46)之间延伸的两个相对的侧面(50、50’)； 其中在所述顶面(44)与所述侧面(50、50’)的一个侧面的上部分(54、54’)之间的相交处所限定的切割边缘(52)具有剪角(α)和楔角(γ)，所述剪角(α)被限定在所述切割边缘(22)与虚平面之间，所述虚平面平行于所述纵向轴线(40)和所述横轴线(42)，所述楔角(γ)被限定在所述侧面(50、50’)中的一个侧面的所述上部分(54、54’)与所述顶面(44)之间； 其中所述剪角(α)和所述楔角(γ)之和小于70°。...
【技术特征摘要】
2013.05.30 EP 13169845.81.一种用于毛发剪切装置(100)的静止切割刀片(12)，其特征在于，包括：
基体(48)；以及
多个压印的切割齿(22)，所述多个压印的切割齿(22)彼此被间隔开并且被布置在所述基体(48)的前侧(38)上并且所述切割齿(22)的每个切割齿均平行于所述静止切割刀片(12)的纵向轴线(40)延伸；
其中所述静止切割刀片(12)是完全金属的切割刀片并且所述基体(48)具有第一厚度(t1)，所述第一厚度(t1)在所述基体(48)的顶侧(16)和底侧(36)之间沿着垂直于所述纵向轴线(40)的横轴线(42)被测量，其中所述切割齿(22)具有平行于所述横轴线(42)被测量的第二厚度(t2)，其中所述第一厚度与所述第二厚度之间的厚度比率(t1/t2)大于1.1；
其中所述多个切割齿(22)中的每个切割齿均具有基本上楔形的横截面，其具有顶面(44)、底面(46)以及在所述顶面(44)和所述底面(46)之间延伸的两个相对的侧面(50、50’)；
其中在所述顶面(44)与所述侧面(50、50’)的一个侧面的上部分(54、54’)之间的相交处所限定的切割边缘(52)具有剪角(α)和楔角(γ)，所述剪角(α)被限定在所述切割边缘(22)与虚平面之间，所述虚平面平行于所述纵向轴线(40)和所述横轴线(42)，所述楔角(γ)被限定在所述侧面(50、50’)中的一个侧面的所述上部分(54、54’)与所述顶面(44)之间；
其中所述剪角(α)和所述楔角(γ)之和小于70°。
2.根据权利要求1所述的静止切割刀片，其特征在于，所述剪角(α)小于25°。
3.根据权利要求1所述的静止切割刀片，其特征在于，所述楔角(γ)小于55°。
【专利技术属性】
技术研发人员：S·萨布拉珊，R·A·雷斯梅尔，W·马特，
申请(专利权)人：皇家飞利浦有限公司，
类型：新型
国别省市：荷兰;NL
还没有人留言评论。发表了对其他浏览者有用的留言会获得科技券。